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一体化污水预制泵站是什么作用？
一体化污水预制泵站是什么作用？
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一体化污水预制泵站是什么作用？

一体化预制泵站是一种新型的雨水提升设备，其结构比较简单、轻巧、高效、易维护。与传统的提升设备相比，一体化预制泵站具有占地面积小、建造成本低、运输安装方便、维护简单等优点。目前一体化预制泵站广泛应用于城市的排水系统的建设中，具有一定的应用价值和广阔前景。一体化预制泵站的优点有很多，一体化预制泵站也是排水行业必备的泵站之一。它是一体化预制泵站的部件之一，具有排水、泵站维护能力强、安装快捷便利等特点。 1.提高泵站的排水能力 一体化预制泵站具有提高泵站排水能力的功能。一体化预制泵站的主体是由一体化预制泵站泵、排水管路、控制系统等部件组成。泵站采用先进的液压泵站技术，具有高可靠性和高效率，抗冲击、耐腐蚀、抗渗、抗冻等特点。一体化预制泵站设备体积小、重量轻，易于运输和安装，与传统安装方式相比大大降低了泵站设备的建造成本，提高了整个系统的运行效率。一体化预制泵站的雨水收集功能主要利用了泵站收集雨水形成的雨水排出系统中排出的雨水。泵站收集后排放到市政雨水管网，降低了城市排水系统中排水管路中排出雨水的压力，减轻了排水管路压力差，提高了排水管路中排出雨水的能力。 2.实现污水资源化 城市排水系统中的污水主要包括雨水、污水和工业废水等。这些污水中，有很多是有毒有害物质和污染物。一旦排入河流或湖泊，不仅会造成严重损害和污染，而且还会对周边环境造成严重危害。因此，如何实现污水资源化，合理利用这些污水资源势在必行。通过一体化预制泵站处理后达到饮用水标准后排放，减少了对环境的污染和对水资源的浪费。 3.节约用地、降低成本，更有利于环境保护 传统泵站占地面积大，安装复杂，成本高，污水提升成本高，能耗大，不利于环保。自投入使用以来，一体化预制泵站的使用大大降低了泵站成本。与传统模式相比，一体化预制泵站还节约了土地资源。一体化预制泵站可以根据用户需求安装在不同高度的建筑物上，无需设置地下管网，占地面积大大减少。同时，一体化预制泵站安装简单方便，并可直接应用于泵站，减少了大量人力物力，有效节省了成本。同时一体化预制泵站也可以节约水资源，保护环境。 4.应用范围广、安装方便、高效 由于一体化预制泵站可在城市的各个角落安装，因此应用范围非常广泛。它可以根据不同的工作要求安装在不同的地点，以满足不同客户的需求。一体化预制泵站在运输安装时更方便，占地面积小，运输和安装时使用车辆。因此，一体化预制泵站更适合城市的各个角落。其设备结构比较简单，重量轻、耐腐蚀、安装快捷方便、易维护等特点可广泛应用于城市管道中。一体化预制泵站的性能和作用非常好，有了它能解决更多的排水问题。

一体化预制泵站的运行与维护
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一体化预制泵站的运行与维护

6.0.1 水泵经维修后，其流量不应低于设计流量的90%；其机组效率不应低于原机组效率的90%。泵站机组的完好率应达到90%以上；汛期雨水泵站机组的可运行率应达到98%以上。6.0.2 机电设备、管配件每二年应进行一次除锈、油漆等处理。6.0.3 泵站及附属设施应经常进行清洁保养，出现损坏，应立即修复。每隔3年应刷新一次。6.0.4 进入泵站井筒内维护时，应有安全保护措施。防毒用具使用前必须校验， 合格后方可使用。6.0.5 应根据泵站检查结果，定期对泵站井筒清通及清淤。6.0.6 排水泵站应有完整的运行与维护记录。6.0.7 管道维护和检查的安全要求应符合现行行业标准《排水管道维护安全技术规程》CJJ6的规定。 A.0.1　泵站基础底面压应力不均匀系数的允许值可按表A.0.1采用：表A.0.1　不均匀系数的允许值 地基土质 荷载组合 基本组合 特殊组合 松软 1.5 2.0 中等坚实 2.0 2.5 坚实 2.5 3.0 注：(1)以于重要的大型泵站，不均匀系数允许值可按表列值适当减小。(2)对于地基条件较好，泵房结构简单的中型泵站，不均匀系数的允许值可按表列值适当增大，但增大值不应超过0.5。(3)对于地震情况，不均匀系数的允许值可按表中特殊组合栏所列值适当增大。A.0.2　泵站基础底面与地基之间的摩擦系数f值可按表A.0.2采用：表A.0.2　摩擦系数f值 地基种别 f值 粘土 软弱 0.20～0.25 中等坚硬 0.20～0.25 坚硬 0.35～0.45 壤土、粉质壤土 0.25～0.40 砂壤土、粉砂土 0.35～0.40 细砂、极细砂 0.40～0.45 中砂、粗砂 0.45～0.50 砾石、卵石 0.50～0.55 碎石土 0.40～0.50 软质岩石 0.40～0.60 硬质岩石 0.60～0.70 A.0.3　泵站基础底面与地基之间的摩擦角Φ0值和粘结力C0值可按表A.0.3采用：表A.0.3　摩擦角Φ0值和粘结力C0值 地基种别 抗剪强度指标 采用值 粘性土 Φ0(°) 0.9Φ C0(kPa) 0.2C～0.3C 砂性土 Φ0(°) 0.85Φ～0.9Φ C0(kPa) 0 注：(1)表中Φ为室内饱和固结快剪试验摩擦角值(°)；C为室内饱和固结快剪试验粘结力值(kPa)。(2)按本表采用Φ0值和C0值时，对于粘性土地基，应控制折算的综合摩擦系数f0=（tgΦ0∑G+C0A）/∑G≤0.45；对于砂性土地基，应控制摩擦角的正切值tgΦ0≤0.50。 B.1　泵站地基允许承载力B.1.1　在只有竖向对称荷载作用下，可按下列限制塑性开展区的公式计算：[R1/4]=NBrBB+NDrDD+NcC　(B.1.1)式中：[R1/4]——限制塑性变形区开展深度为泵房基础底面宽度的1/4时的地基允许承载力(kPa)；B——泵站基础底面宽度(m)；D——泵站基础埋置深度(m)；C——地基土的粘结力(kPa)；rB——泵站基础底面以下土的重力密度(kN/m)，地下水位以下取有效重力密度；rD——泵站基础底面以上土的加权均匀重力密度(kN/m)，地下水位以下取有效重力密度；NB、ND、Nc——承载力系数，可查表B.1.1。表B.1.1　承载力系数 Φ(°) NB ND Nc Φ(°) NB ND Nc Φ(°) NB ND Nc 0 0.00 1.00 3.14 6 0.10 1.39 3.71 12 0.23 1.94 4.42 1 0.01 1.06 3.23 7 0.12 1.47 3.82 13 0.26 2.05 4.55 2 0.03 1.12 3.32 8 0.14 1.55 3.93 14 0.29 2.17 4.69 3 0.04 1.18 3.41 9 0.16 1.64 4.05 15 0.32 2.30 4.84 4 0.06 1.25 3.51 10 0.18 1.73 4.17 16 0.36 2.43 4.99 5 0.08 1.32 3.61 11 0.21 1.83 4.29 17 0.39 2.57 5.15 18 0.43 2.73 5.31 26 0.84 4.37 6.90 34 1.55 7.22 9.22 19 0.47 2.89 5.48 27 0.91 4.64 7.14 35 1.68 7.71 9.58 20 0.51 3.06 5.66 28 0.98 4.93 7.40 36 1.81 8.24 9.97 21 0.56 3.24 5.84 29 1.06 5.25 7.67 37 1.95 8.81 10.37 22 0.61 3.44 6.04 30 1.15 5.59 7.95 38 2.11 9.44 10.80 23 0.66 3.65 6.24 31 1.24 5.95 8.24 39 2.28 10.11 11.25 24 0.72 3.87 6.45 32 1.34 6.34 8.55 40 2.46 10.85 11.73 25 0.78 4.11 6.67 33 1.44 6.76 8.88 　　　　　　　　B.1.2　在既有竖向荷载作用，且有水平向荷载作用下，可按下式计算：[Rh]=1/K(0.5rBNrSrir+qNqSqdqiq+CNcScdcic)　(B.1.2)式中：[Rh]——地基允许承载力(kPa)；K——安全系数，对于固结快剪试验的抗剪强度指标时，K值可取用2.0～3.0，（对于重要的大型泵站或软土地基上的泵站，K值可取大值；对于中型泵站或较K值可取大值；对于中型泵站或较坚硬实地基上的泵站，K值可取小值）；q——泵站基础底面以上的有效侧向荷载(kPa)；Nr、Nq、Nc——承载力系数，可查表B.1.2-1。B.1.2-1　承载力系数表 Φ(°) Nr Nq Nc Φ(°) Nr Nq Nc Φ(°) Nr Nq Nc 0 0 1.00 5.14 6 0.14 1.72 6.82 12 0.76 2.97 9.29 2 0.01 1.20 5.69 8 0.27 2.06 7.52 14 1.16 3.58 10.37 4 0.05 1.43 6.17 10 0.47 2.47 8.35 16 1.72 4.33 11.62 18 2.49 5.25 13.09 26 9.53 11.85 22.25 34 34.54 29.45 42.18 20 3.54 6.40 14.83 28 13.13 14.71 25.80 36 48.08 37.77 50.16 22 4.96 7.82 16.89 30 18.09 18.40 30.15 38 67.43 48.92 61.36 24 6.90 9.61 19.33 32 24.95 23.18 35.50 40 95.51 64.23 75.36 Sr、Sq、Sc——外形系数，对于矩形基础Sr∽1-0.4·B/L，Sq=Sc∽1+0.2·B/L；对于条形基础，Sr=Sq=Sc=1；L——泵站基础底面长度(m)；dq、dc——深度系数，dq=dc∽1+0.35·B/L；ir、iq、ic——倾斜系数，可查表B.1.2-2；当荷载倾斜率tgδ=0时，ir=iq=ic=1；δ——荷载倾斜角(°)。表B.1.2-2　倾斜系数 tgδ 0.1 0.2 0.3 0.4 i Φ(°) ir iq ic ir iq ic ir iq ic ir iq ic 6 0.64 0.80 0.53 　　　　　　　　　　　　　　　　　　8 0.71 0.84 0.69 　　　　　　　　　　　　　　　　　　10 0.72 0.85 0.75 　　　　　　　　　　　　　　　　　　12 0.73 0.85 0.78 0.40 0.63 0.44 　　　　　　　　　　　　14 0.73 0.86 0.80 0.44 0.67 0.54 　　　　　　　　　　　　16 0.73 0.85 0.81 0.46 0.68 0.58 　　　　　　　　　　　　18 0.73 0.85 0.82 0.47 0.69 0.61 0.23 0.48 0.36 　　　　　　20 0.72 0.85 0.82 0.47 0.69 0.63 0.26 0.51 0.42 　　　　　　22 0.72 0.85 0.82 0.47 0.69 0.61 0.27 0.52 0.45 0.10 0.32 0.22 24 0.71 0.84 0.82 0.47 0.68 0.65 0.28 0.53 0.47 0.13 0.37 0.29 26 0.70 0.84 0.82 0.46 0.68 0.65 0.28 0.53 0.48 0.15 0.38 0.32 28 0.69 0.83 0.82 0.45 0.67 0.65 0.27 0.52 0.49 0.15 0.39 0.34 30 0.69 0.83 0.82 0.44 0.67 0.65 0.27 0.52 0.49 0.15 0.39 0.35 32 0.68 0.82 0.81 0.43 0.66 0.64 0.26 0.51 0.49 0.15 0.39 0.36 34 0.67 0.82 0.81 0.42 0.65 0.64 0.25 0.50 0.49 0.14 0.38 0.36 36 0.66 0.81 0.81 0.41 0.64 0.63 0.25 0.50 0.48 0.14 0.37 0.36 38 0.65 0.80 0.80 0.40 0.63 0.62 0.24 0.49 0.47 0.13 0.37 0.35 40 0.64 0.80 0.79 0.39 0.62 0.62 0.23 0.48 0.47 0.13 0.36 0.35 B.1.3　在既有竖向荷载作用，且有水平向荷载作用下，可按下列Ck法核算泵房地基整体稳定性：Ck={[(δy-δx)/2+τxy] -(δy+δx)/2*sinΦ}/cosΦ　(B.1.3)式中：Ck——满足极限平衡条件时所必须的最小粘结力(kPa)；Φ——地基土的摩擦角(°)；δy、δx、τxy——核算点的竖向应力、水平向应力和剪应力(kPa)，可将泵站基础底面以上荷载简化为竖向均布、竖向三角形分布、水平向均布和竖向半无穷均布等情况，按核算点坐标与泵站基础底面宽度的比值查出应力系数，分别计算求得。应力系数可按国家现行标准《水闸设计规范》SL265附表查得。当按公式(B.1.3)计算的最小粘结力值小于核算点的粘结力值时，该点处于稳定状态；当计算的最小粘结力值即是核算点的粘结力值时，该点处于极限平衡状态；当计算的最小粘结力值大于核算点的粘结力值时，该点处于塑性变外形态。经多点核算后，可将处于极限平衡状态的各点连接起来，绘出泵房地基土的塑性开展区范围。泵站地基允许的塑性开展区最大开展深度可按泵房进水侧基础边沿下垂线上的塑性变形开展深度不超过基础底面宽度1/4的条件控制。当不满足上述控制条件时，可减小或调整泵站基础底面以上作用荷载的大小或分布。

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